時間：2022-06-02 07:45:26
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隨著人口的老齡化，造成良性前列腺增生的發(fā)病比例逐年增高。經(jīng)尿道前列腺切除術指經(jīng)尿道插入電切鏡，在直視下切除前列生突入尿道的部分[1]。是臨床上常用于治療前列腺增生的手術方法。為防止手術后出血導致膀胱填塞、保證患者順利康復，患者術后需常規(guī)進行膀胱沖洗。因此本次研究擬收集2013年2月～2015年3月我院接受前列腺切除術的患者，探討術后膀胱沖洗的方法。
1 資料與方法
1.1 病例選擇 收集2013年2月～2015年3月我院接受前列腺切除術的患者，病理類型為良性前列腺增生。隨機分為2組：50例研究組（接受優(yōu)質(zhì)膀胱沖洗護理）和50例對照組（接受常規(guī)護理）。研究組平均年齡（52.4±15.4）歲；對照組平均年齡（53.9±14.8）歲；2組人員年齡無差異。
1.2 入選條件 （1）手術方法為經(jīng)尿道前列腺切除術。（2）術后留置三腔氣囊尿管進行膀胱沖洗。
1.3 優(yōu)質(zhì)護理方法
1.3.1 三腔尿管選擇 （1）根據(jù)患者尿道大小，選擇18-22F的三腔尿管。若三腔尿管管徑太小，容易被血凝塊阻塞，造成沖洗不通暢。（2）對于三腔尿管材料的選擇，可以選擇硅膠Floey尿管，優(yōu)點為毒性小、組織相容性大、管壁柔軟。（3）在導尿管上加涂抹膠，以增加度，減輕尿路的刺激征。
1.3.2 沖洗裝置的選擇 以往醫(yī)院中多選擇開放式輸液吊瓶法，但是藥液與空氣接觸，易污染，而且橡膠管長時間暴露空氣中容易出現(xiàn)老化、漏液及脫落等現(xiàn)象。我們本次研究中采用3L袋進行持續(xù)膀胱沖洗，3L袋優(yōu)勢為一次性使用，藥液不與空氣接觸，沖洗安全，容量大，沖液間隔延長，而且減輕護士的工作量。
1.3.3 沖洗時間 術后沖洗時間在2～5天，主要參考指標為引流液的顏色、血凝塊。引流液顏色清亮，無顏色變深后，可觀察12小時，無特殊情況可予拔管。
1.3.4 沖洗速度 膀胱沖洗時可以選擇快速沖洗，但沖洗速度過快會刺激膀胱交感神經(jīng)興奮，造成膀胱攣縮、血壓升高，加重膀胱出血。但是若選擇慢速沖洗時，會造成血凝塊阻塞尿管。沖洗速度可以選擇在100～140滴/min，出血多時可以選擇300～650滴/min。
1.3.5 沖洗溫度 低溫沖洗可導致膀胱區(qū)后尿道不適感，引發(fā)患者潛在的心血管疾病等。若沖洗液穩(wěn)定過高，會造成血管擴張，發(fā)生出血。因此一般術后沖洗液最適宜溫度為35～ 37℃ ，既不會消耗體內(nèi)的熱量，也不會增加出血的發(fā)生率。此外在沖洗時要告知患者用溫開水隨時擦凈尿道外口分泌物。
1.3.6 心理護理 術后患者對膀胱沖洗的護理方法可能存在不了解，難免會產(chǎn)生緊張、焦慮等情緒，護士要向患者耐心介紹膀胱沖洗的重要性和方法，解答患者疑問。對于特別緊張的患者，鼓勵其深呼吸，進行放松訓練，避免發(fā)生膀胱收縮。
1.4 觀察指標 對比（1）研究組和對照組對護士的護理滿意度。（2）手術后膀胱痙攣性疼痛、出血的發(fā)生情況。
1.4.1 護理滿意度 在患者出院時，發(fā)放滿意度調(diào)查表，分值總分100 分。調(diào)查表由疾病教育、護患溝通、服務態(tài)度、護理技能4項組成，分值為 0～100 分。
1.6 統(tǒng)計分析方法 將資料錄入SPSS 18統(tǒng)計軟件，計量資料采用x±s描述，使用t檢驗。兩樣本率用χ2檢驗法，當P
2 結果
2.1 研究組和對照組對護士的護理滿意度對比 研究組和對照組對護士的護理滿意度分別為86.2±15.2分、70.9±8.4分，結果比較有差異（P
2.2 研究組和對照組手術后膀胱痙攣性疼痛、出血的發(fā)生情況 研究組和對照組手術后膀胱痙攣性疼痛、出血的發(fā)生情況結果比較有差異（P
一、定義與引理
首先給出這兩個問題中的若干定義與引理：
引理1.1 在1，2…，n的排列中，沒有一個元排保位的排列個數(shù)為D■，且D■=n！?■■，n≥0.
定義1.2 1，2，…，n的排列中，形如（i，i1），i=1，2，…，n-1稱為對子.
引理1.1 1，2，…，n在的排列中，沒有對子的排列個數(shù)為Q■，且Q■=（n-1）！?■■，n≥1.
定義1.2 1，2，…，n的排列中，形如（i，i1），i=1，2，…，n稱為圓對子，約定（n，n+1）=（n，1）.
引理1.3 在1，2，…，n的排列中，沒有圓對子的排列個數(shù)為Rn，且Rn=n！.■■，n≥1.
定義1.3 1，2，…，n的排列中，首尾兩個元素相接，形成逆時針方向的一個排列稱為圓排列.
引理1.4 在1，2，…，n的排列中，沒有對子的圓排列個數(shù)為■■，且■n=（n-1）！.■■，n≥1.
引理1.5 在1，2，…，n的排列中，沒有圓對子的圓排列個數(shù)為■，且
■=（-1）n+n！.■■，n≥1.
二、Dn，Qn，Rn，■■，■，之間的一些關系
筆者通過觀察Dn，Qn，Rn，■■，■的特殊值（見下表），發(fā)現(xiàn)Dn，Qn，Rn，■■，■之間存在某些關系.
發(fā)現(xiàn)的結論如下：
定理2.1 D■與Q■的關系：
Q■=D■+D■ （1）
Q■=（n+2）Dn+（-1）n+1 （2）
D■=nQ■ （3）
證明：根據(jù)D■與Q■的表示式知，
Q■=n！?■■（n+1-i）=
（n+1）！?■■+n！?■■
=（n+1）！?■■ - （-1）■+n！?■■-（-1）■
=D■+D■
（1）式得證.
Q■=n！?■■（n+1-i）=
（n+1）！?■■+n！?■■
=（n+1）！?■■+
n！?■■-（-1）■=
（n+2）?n！?■■-（-1）■
=（n+2）D■+（-1）■
（2）式得證.
定理2.2 Dn與Rn的關系：Rn=Dn-（-1）n （4）
定理2.3 Dn與■■的關系：Dn= ■■ （5）
定理2.4 Dn與■的關系：Dn= ■+■■ （6）
定理2.5 Qn與Rn的關系：Qn+1 =Rn+ Rn+1 （7）
定理2.6 Qn與■■的關系：Qn=■■+■■ （8）
定理2.7 Qn與■的關系：
■■+■■=nQn （9）
定理2.8 Rn與■■的關系：Rn=n■■ （10）
■■=Rn+（-1）n （11）
定理2.9 Rn與■的關系：Rn+1 =（n+1）（■+■■） （12）
注：以上定理2.2～2.9的證明均容易通過相應的定義式，利用定理2.1的證明方法證得結論，此處不再累贅.
三、Dn，Qn，Rn，■■，■的一些遞推關系
引理3.1 Dn的遞推關系：
Dn+1 =（n+1）Dn+（-1）n+1（13）
Dn+2 =（n+1）（Dn+1+Dn）（14）
定理3.1 Qn的遞推關系：
Qn+2 +（n+1）Qn+1+nQn（15）
n（n+2）Qn=（n+1）Qn+1+（-1）n+1（16）
證明：（2）式代入（1）式即證得（16）式.
定理3.2 Rn的遞推關系：
Rn+1=（n+1）?R■+（-1）■（17）
Rn+2=（n+1）（Rn+Rn+1）+（-1）（n+1）（18）
（n+1）（n+2）Rn+n（n+2）Rn+1=（n+1）Rn+2
（19）
證明：根據(jù)Rn的定義式，
Rn+1=（n+1）！?■■=
（n+1）n！?■■+（-1）■
=（n+1）R■+（-1）■
證得（17）式.
同理，根據(jù)定義式可以證得（18）（19）式.
定理3.3 ■■的遞推關系：
■■=n■■+（-1）n （20）
■■=n（■■+ ■■）（21）
證明：（10）式代入（11）式即可證得（20）式.
（8）式代入（3）式得Dn+1=n?（■■+ ■■），（5）式代入上式即證得（21）式.
定理3.4 ■的遞推關系：
■■+■■=（n+1）（■+■■）（22）
（n+1）■+n■■+（-1）n+1=■■（23）
■■+（-1）n=■（24）
證明：由（5）代入（6），可得■■=■+■■，再代入（9）式，可得■■+■■=（n+1）（■+■■），得證（22）式.
關鍵詞：油井 重復壓裂工藝 分析
由于部分油井地質(zhì)條件相對復雜，其單井產(chǎn)量、控制儲量等差別都比較大，若采用傳統(tǒng)的工藝技術，采儲量非常小。而在經(jīng)過水力壓裂的油井中，在運行一段時間后其產(chǎn)層被污染或者出現(xiàn)壓裂失效問題。采用重復壓裂工藝技術，一方面可以調(diào)整層間矛盾，改善中低滲透段的生產(chǎn)能力，另一方面能夠有效改造特低滲透油藏，提升其經(jīng)濟效益。因此，加強有關油井重復壓裂工藝技術的探討，對于拓展重復壓裂技術的使用規(guī)模與范圍具有重要的現(xiàn)實意義。
一、油井重復壓裂工藝概述
1、重復壓裂工藝內(nèi)涵及原理
油井重復壓裂工藝是指油井在首次壓裂完成后由于時間等因素影響造成產(chǎn)量降低，需在同一層進行二次或二次以上的壓裂的工藝。其基本原理是：（1）將裂縫表面沖洗干凈，把殘渣排除，重新布砂以使低含水層與高滲透帶間溝通，進而改善油層間的滲透性能；（2）將首次壓裂過后而又閉合或堵塞的老裂縫系統(tǒng)重新壓開，疏通靠近井筒地帶的通道；（3）調(diào)整油流模式，降低油流流入井筒的阻力影響。
2、重復壓裂工藝特點
（1）在低層壓力減小的影響下，低層的濾失程度相對首次壓裂過程會更加嚴重，因此在重復壓裂施工中需要選用質(zhì)量要求較高的重復壓裂液。
（2）隨著開發(fā)過程的不斷擴展，近井地帶的地層流體壓力降低的同時會引起地應力的變化，一方面會增大上下隔層與產(chǎn)層之間的壓力差，使裂縫逐漸朝向地層輸出擴展，另一方面可能會使產(chǎn)層形成新的裂縫。[1]
（3）通過滲透學理論的分析，重復壓裂形成的裂縫通常符合兩個基本條件：一是裂縫具有的導流性能應當高于第一次壓裂的裂縫；二是重復壓裂后的裂縫長度應當長于第一次壓裂的裂縫。
3、重復壓裂選層條件
要綜合分析地層的含水率、低層流壓、有效厚度等因素對預壓裂井的影響，根據(jù)統(tǒng)計規(guī)律提供恰當?shù)倪x層范圍。
（1）優(yōu)先選擇地質(zhì)儲量較多的層位。根據(jù)精細地質(zhì)研究成果能夠有效掌握地下油層基本狀況，利用新井飽和度資料和數(shù)值模擬技術對井內(nèi)不同層位的油層含油飽和度進行計算測量，從而確定層內(nèi)剩余地質(zhì)儲量，優(yōu)化選擇剩余地質(zhì)儲量與含油飽和度都相對較高的層位進行重復壓裂。
（2）優(yōu)選與原有壓開層位不重復的層。在進行重復壓裂時，應當選取壓裂段以外的地質(zhì)儲量較高的油層，確保壓裂段與之前的壓裂不產(chǎn)生重復。若實際條件不能滿足，則應當選取之前壓裂段內(nèi)有效厚度較高、層間數(shù)量多、層段較長且未被壓開的油層。
（3）優(yōu)選地層壓力較高的油井。地層壓力的高低是影響重復壓裂有效壽命的重要因素。若地層能量較低，則需要分析重復壓裂后的壓裂液反排過程。另外由于地層壓力較低會導致油井底部的流壓較低，由此造成油藏內(nèi)形成大量的脫氣，使油藏滲流及滲透率發(fā)生改變，進而導致重復壓裂的失效。當?shù)貙訅毫υ?1.05～+2.47MPa時重復壓裂的實際效果會比較高。[2]
（4）盡可能選擇首次壓裂砂比較低、裂縫導流性不高、有效縫長較短的井。
二、油井重復壓裂工藝技術
重復壓裂工藝技術主要由高效返排工藝技術、重復壓裂優(yōu)化技術及壓裂液技術組成。
1.高效返排工藝技術
采用高效返排工藝使壓裂液能夠快速的從儲層中排出，以此減少壓裂液對儲層的影響。按照儲層的不同特征規(guī)律，全程增能模擬開井排液、關井及加砂壓裂的過程，在提高反排壓力差使其高于儲層水鎖啟動壓力的同時確保儲層內(nèi)無支撐劑回流，然后采用井口安置噴油嘴的方式使得壓裂液快速排出。
2.重復壓裂優(yōu)化技術
（1）優(yōu)化施工參數(shù)
優(yōu)化施工參數(shù)主要包括施工排量設計、選擇注入方式、前置比設計與砂比設計四項內(nèi)容。施工參數(shù)的優(yōu)化目的主要是使縫長滿足設計要求，采用軟件模擬技術對各項施工參數(shù)進行優(yōu)化選擇。
①施工排量設計。裂縫的高度控制與延伸壓力控制是決定施工排量大小的主要因素，井口工程條件與施工管柱條件等也會在一定程度上對排量產(chǎn)生影響。在具體施工中應當以井筒工程量條件與單井儲層的應力剖面特征對施工排量進行優(yōu)化設計。如某油井內(nèi)油管長度約為2446.78m，其需改造儲層的中部深度為2400.285m，按照軟件模擬技術進行分析其延壓梯度應當為2.6MPa/100m，井口排量最高能夠達到4.0m3/min。
②選擇注入方式。壓裂施工主要包括油套混注、環(huán)空注液與油管注液三種施工注液方式。通常在保證施工管柱安全穩(wěn)定及泵注參數(shù)條件有效滿足的情況下應盡可能選擇施工簡單的注液方式。若綜合考慮后期處理過程及施工的可靠性與安全性最好選用油管注入方式。[3]
③前置比設計。在前置液用量設計時應當先保證壓裂施工的準確有效進行，然后盡可能減少前置液的百分含量，并根據(jù)支撐半長與造縫半長確定的80%的比值來設計前置液的百分含量，以此提高壓裂施工的有效性。通常優(yōu)化設計后的前置液含量為30%～38%，滲透率則應當取較低值。
④砂比設計。在重復壓裂施工中，裂縫的傷害影響程度、儲層的物理性質(zhì)、人工裂縫的縫寬、加砂壓裂所需的造縫要求等都會對平均砂比的設計產(chǎn)生影響。如在某油井中采用軟件模擬技術對不同傻逼條件下的凈現(xiàn)值、動態(tài)縫長、產(chǎn)量與裂縫導流性能等進行比較分析，在模擬結果下顯示施工平均砂比最好確定在28%左右。
（2）縫長優(yōu)化
在傳統(tǒng)的壓裂設計中一般根據(jù)儲層的滲透率狀況采用Elkins原則對縫長進行設計。而在重復壓裂設計中要根據(jù)壓裂的成本條件和舊縫的延伸量對單井產(chǎn)能的貢獻進行縫長設計。按照以上的技術條件要求，綜合分析具體的井網(wǎng)井距與不同層的剩余油量分布，采用裂縫模擬技術、垂直裂縫氣藏模擬技術和經(jīng)濟模型分析計算合理的裂縫長度。
將控制半徑值與動態(tài)計算的有效縫長值進行數(shù)學模型分析，通過模型建立的過程來獲取相應的計算方法。其計算公式為：
其中，Xf表示有效縫長值，Re表示控制半徑值，通常取0.873。[4]
2、壓裂液技術
壓裂液技術是采用水利加砂壓裂工藝的關鍵技術。在重復壓裂中，因為生產(chǎn)時間較長等原因會造成地層壓力過低，特別在近井附近的壓力更低，這使得壓裂液的反排相對困難，若壓裂液在低層內(nèi)長時間殘留則會對儲層造成無法恢復的損害，對壓裂后的增產(chǎn)過程產(chǎn)生影響。對于此常用的解決方法有：（1）減少壓裂液中的胍膠含量以減少殘渣對儲層的損害，并采用液氨伴注與纖維攜砂工藝進行處理以提升反排效果，從而生產(chǎn)出具有低稠化劑濃度的壓裂液；（2）采用自生熱泡沫壓裂液進行施工，利用其生熱增能特性改善儲層的反排壓力；（3）整體優(yōu)化壓裂液性能，采用增效劑降低張力性能、提升起泡性能，由此生產(chǎn)出具有增效作用的壓裂液。
三、結束語
重復壓裂施工質(zhì)量將直接關系到油田重復改造的效果及經(jīng)濟效益，因此，相關技術與研究人員應當加強有關油井重復壓裂工藝技術的分析，總結重復壓裂施工中的技術要點及工作原理，以逐步提高重復壓裂工藝施工質(zhì)量。
參考文獻
[1] 楊洪志，雷群，朱建峰.與哈里伯頓合作重復壓裂改造技術研究[J].鉆采工藝.2012，12（29）：62-63.
[2] 李武平，趙勇，趙忠誠，滕龍.油田井重復改造措施效果評價[J].油氣井測試.2010，13（14）：74-75.
[3] 馬新仿，劉華.重復壓裂技術發(fā)展現(xiàn)狀[J].科技文獻信息管理.2010，06（10）：61-62..
隨著藝術本體與市場自律的撥亂反正，由資本惡意堆砌的浮華幻境正在坍塌，藝術品投資漸趨理性。
自2013年以來，流入藝術市場的資金逐步吃緊，國內(nèi)藝術市場開始呈現(xiàn)低迷之勢：刨除古代書畫因其存世量少，美學價值已有定論，具備固有市場，依舊能夠保持堅挺之外；近現(xiàn)代已故大師作品的成交已顯穩(wěn)中有降的頹勢，部分畫家甚至出現(xiàn)大幅度跳水現(xiàn)象，僅有囤積居奇且多次展覽出版的精品力作，才能力保升值；而當代藝術家的市場現(xiàn)狀更是一片亂象，體制內(nèi)畫院美協(xié)畫家，創(chuàng)作多以禮品畫為主，目前國家的大力反腐導致禮品畫市場極度遇冷，幾近全線崩盤，曾經(jīng)的一線大名頭打五折依然無人問津；當代藝術圈曾經(jīng)創(chuàng)作各種天價神話的“天王級”藝術家，依舊停留在老路上，沉迷于消費昔日之美學及社會價值，因其藝術樣式單一，毫無創(chuàng)新，作品市場價格急速滑坡；中青年藝術家，在不具備市場流通性的前提下，送拍幾幅作品，伙同拍賣行將競價舉高，然后想當然以此為作品定價，誤導消費者，甚至有些在校學生，課堂習作都敢國畫五千一平尺，油畫五萬一平米地叫價了，藝術市場的價格體系正在由上至下、由里及外地大范圍裂解破碎。
顯然，當下的中國藝術市場現(xiàn)狀，正在遭遇轉(zhuǎn)折中的黑暗期，亟待一場大刀闊斧的洗牌，徹底粉碎老派的陋習和既有價格體系的弊病。以“禮品畫”為交易核心的傳統(tǒng)市場格局是滋生投機病毒的沃土，時至今日，這種陳腐的模式已然失效，注定無法適應轉(zhuǎn)型期的市場需求。
目前，大量網(wǎng)絡藝術交易平臺、線上畫廊以及金融機構強勢入駐藝術產(chǎn)業(yè)，使得線下傳統(tǒng)藝術行業(yè)的利潤被攤薄，藝術品價格也隨著信息化時代的來臨變得更加透明。網(wǎng)絡傳播以成本低、覆蓋廣、速度快的顯著優(yōu)勢，一方面擠壓傳統(tǒng)市場的利潤空間，迫使一二級市場做出資源優(yōu)化的策略調(diào)整；一方面引入更多的藝術樣式給消費群體可供選擇，吸納年輕的買家群體涌入收藏行列。
互聯(lián)網(wǎng)對藝術產(chǎn)業(yè)的全面滲化已然不可逆轉(zhuǎn)，這就迫使原有的市場產(chǎn)品結構和收藏體系被打破重組。以往流通性優(yōu)良的“大名頭”光環(huán)不再，以此為投資方向的老派收藏家或出局或觀望，真正具有含金量的作品開始獲得新晉藏家的關注。
關鍵詞：水平井 分段重復壓裂 工藝技術
中圖分類號：TE2 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）11（c）-0025-01
水平井采油技術在我國的運用已呈現(xiàn)出越來越普遍的趨勢，尤其在油田的勘探增效中應用效果得更為突出。誠然，多種因素都會影響到油層以致其受到損害，故在開發(fā)時較容易出現(xiàn)堵塞問題，直接后果是降低了油井的工作效率，油井的實際產(chǎn)量和預期的產(chǎn)量相差甚遠。相關技術人員通過長期設計改造，將壓裂所需的鉆具使用雙封單卡來拖動，將分隔工作直接在井下即可進行，對堵塞的重點部位采取了重復壓裂措施，提高了產(chǎn)量。經(jīng)過不斷優(yōu)化壓裂鉆具，提高了其工作的穩(wěn)定性，同時也解決了水平井選段中的很多難題，如密封不嚴和封隔器砂卡等。水平井選段重復壓裂技術經(jīng)過了計劃性的優(yōu)化后，有效保障了施工現(xiàn)場的安全和生產(chǎn)效率。
1 分類
1.1 機械封隔分段壓裂技術
機械封隔分段壓裂技術主要指有環(huán)空封隔器的分段壓裂、雙封隔器的單卡拖動進行分壓、封隔器和機械橋塞之間的結合這三種。其主要運用在套管井處。
1.2 化學隔離技術
化學隔離技術的工作原理是：從第一段分段開始，逐層對每個作業(yè)分段進行射開和油管壓裂，同時用液體膠塞和砂子將已完成的分段與其他部分的分段隔離開來。作業(yè)完工后再進行沖膠塞、沖砂和排液。這樣做最大的好處就是能夠保障施工安全，但也有些不足之處。由于在作業(yè)過程中使用了濃度較高的膠塞，加之完工后的沖所砂工序，故部分層段會有一定損害，此外，該項技術需要較高的生產(chǎn)成本和較長的作業(yè)周期，所以在實際的工藝技術的選擇上存在一定局限性。
1.3 限流壓裂技術
限流壓裂技術的工作原理是：當壓裂作業(yè)進行到分段部分時，要將壓裂液流入到儲層，必須要通過射孔的孔眼，為了減少孔眼處所產(chǎn)生的阻力，需要控制其流速。同時，孔眼處的阻力還與泵注射的排量有關，泵注射的排量增大會直接引起阻力增大，一旦井底的壓力超過了分段破裂應有的壓力，每個層段處就會被迫壓出裂縫。因此可以看出，限流壓裂技術就是通過孔眼處的阻力來調(diào)節(jié)壓力的，只有在每個層段的壓力值都合適了，才能保證各段的壓力處于其接近值。水平井的使用，多數(shù)情況下用于縱向裂縫中，并且不受分段的壓裂段層的限制。
2 水平井雙封單卡拖動管柱分段壓裂的工藝
2.1 工作原理
該項壓裂技術主要由隔器、正器、噴砂器、安全接頭、油管和導向絲堵等組成。工作原理是：對改造過的水平井實施重復壓裂作業(yè)，在已經(jīng)被射開的油層分段中選擇一段進行壓裂改造，然后再根據(jù)實際需求將其下達到設計要求處。當井口裝好后，經(jīng)過油管完成第一段的壓裂作業(yè)。漸漸地，壓力被逐漸擴散，此時上提管柱到第二分段作業(yè)處繼續(xù)作業(yè)，后續(xù)的分壓作業(yè)可按照前面的方法完成。
2.2 工藝特點和技術條件
安全性高是水平井分段壓裂工藝技術最突出的特點，原因在于整體施工過程中所用的工具不多，從而減少了可能出現(xiàn)的安全事故，切實保障了施工安全性。同時，還可以對任意一個投產(chǎn)的井段加以更具體的設計改造。管柱的作業(yè)過程可實現(xiàn)一次性完成，因此能夠節(jié)省人工成本和經(jīng)濟成本，作業(yè)效率也隨之大幅度提升。除此之外，卡具的使用并沒有影響到管柱和封隔器，這意味著其既可以保障長射孔層段的多裂縫壓裂改造，又可保障短射孔層段的壓裂改造。
水平井分段壓裂工藝的技術條件表現(xiàn)在，在設計時應優(yōu)先考慮到壓裂改造的效果，也就是說，技術的配套和壓裂技術的特點在設計過程中應當優(yōu)先考慮在內(nèi)。由于水平井分段壓裂工藝技術采用了雙封卡單段壓裂技術，壓力同時存在于壓裂層上的隔層與套管外面的水泥環(huán)上，因而在生產(chǎn)的各個環(huán)節(jié)中，應逐層監(jiān)控井段層的應力和固井的強度，并嚴格把關。另外為了管柱實現(xiàn)正常提升，有兩種特殊情況不宜選用這種水平井工藝，即壓裂后出現(xiàn)自噴情況或地層壓力比較高的情況。
2.3 配套工具與具體應用
水平井雙封單卡拖動管柱分段壓裂技術相關的配套工具有很多，例如K344――115封隔器、K344-108小直徑封隔器和扶正器。它的工作原理是，在完成低潛的作業(yè)后提高排量，由于噴砂器的存在，通過的液體伴隨著高壓一并被節(jié)流，有節(jié)流就會產(chǎn)生壓差，因此，上封隔器隨之實現(xiàn)坐封。而經(jīng)過內(nèi)、外導壓體空隙高壓液體流到下封隔器則使用其坐封，并通過側(cè)孔進入到目標層位。釋放油管的壓力，上封隔器和下封隔器在油套的壓力達到平衡之后，膠筒在自身回彈力收縮的作用下自動解封。利用小直徑封隔器進行下封，膠筒的端面離噴砂口只有200 mm，可將反循環(huán)的死區(qū)長度減小，以防止卡井狀況的出現(xiàn)。最后，在導向絲堵與扶正器的影響下，管柱恢復至工作位置，同時使封隔器達到水平工作狀態(tài)。
3 水平井雙封單卡拖動分段壓力工藝的實際運用
技術人員經(jīng)過不斷努力，對原有技術進行改進，利用鎢鋼對噴砂器噴嘴進行加厚，提高了噴砂器的硬度和耐磨性，有效防止了噴砂器在加砂量偏大時容易刺穿的局面，使封隔器能夠長時間地處在正常的工作狀態(tài)上。與此同時，技術人員對下封隔器采用了小直徑的封隔器，這樣做的好處是最大限度地降低了砂卡情況的出現(xiàn)。
改進優(yōu)化后的水平井選段重復壓裂工藝，其性能和應用效果都有所提升。在對水平井雙封打卡拖動分段壓裂工藝進行實驗后發(fā)現(xiàn)：不管是在封隔器的坐封、解封還是耐壓性等方面，在施工過程中都能保持平穩(wěn)的工作狀態(tài)，其工作的靈活性和穩(wěn)定性也比較突出，而且都達到了應符合的標準。另外，已完成的水平井重復壓裂的施工現(xiàn)場，各部件運轉(zhuǎn)持續(xù)正常，管柱工作性能也保持在穩(wěn)定狀態(tài)。施工完成后，對各個部件再次進行了檢查與測量，其磨損狀況均能保持在正常范圍內(nèi)。大量實踐表明水平井選段重復壓裂工藝的每個工序設置得都比較合理，可以充分運用到日常的現(xiàn)場作業(yè)環(huán)節(jié)中。
4 結語
總之，水平井選段重復壓裂工藝對各個層段均有特定的標準，要求每個層段具有較準的針對性和較強的耐壓能力，達到一定條件時，可達到淺水平井層段和中水平井層段壓裂改造的標準。該技術與其他技術對比，能夠同時實現(xiàn)節(jié)約成本、保障安全和操作方便等多方面的技術優(yōu)勢。
參考文獻
[1] 陳輝，孫秀芝，呂光.壓裂水平井裂縫布局研究[J].石油天然氣學報，2013（1）：141-144.
關鍵詞：老井 重復壓裂技術 效果
薩中油田特高含水期，隨著措施改造程度的不斷提高，可選井層物性條件日益變差，重復壓裂井數(shù)越來越多（占年壓裂井數(shù)的24%）。目前，基礎井網(wǎng)壓裂井數(shù)比例達86.76%，壓裂厚度達74.5%；調(diào)整井網(wǎng)壓裂井數(shù)比例達84.5%，壓裂厚度達80.3%；高臺子油層壓裂改造井數(shù)比例達95.6%，壓裂厚度達84.5%。而壓裂措施效果也在逐年降低，單井初期日增油由6.4t降到5.1t；單井累計增油由以前的1046t降到600t以內(nèi)。因此，提高老井重復壓裂措施效果對油田的可持續(xù)發(fā)展變得尤為重要。
1.原縫壓裂失效機理
以往原縫重復層壓裂措施有效率為40%左右，有效井壓后初期平均單井日增油僅為平均壓裂井增油效果的1/3，平均有效期只有3個月。分析原因有五個方面。
（1）壓裂選井選層不合理。對井層認識不準，壓裂層段物性差、地層能量低或注采不完善導致壓后低效和高含水；
（2）二是壓裂時機選擇不當。改造時間相對超前，上次增產(chǎn)改造未得到充分發(fā)揮，改造時間滯后，不能及時接替產(chǎn)量，造成增油量的損失；
（3）三是施工規(guī)模和砂量不夠。由于重復壓裂裂縫長度、砂量不足，原裂縫未能得到有效擴展，裂縫導流能力變化不大，原裂縫內(nèi)石英砂破碎產(chǎn)生的堵塞不能得到解除；
（4）支撐劑鑲嵌到裂縫壁面，減小了裂縫寬度，使導流能力下降，其影響達到20%以上；同時對裂縫壁面產(chǎn)生壓實作用，加大了地層流體進入裂縫的滲流阻力；
（5）化學結垢和沉積引起堵塞。此外，膠質(zhì)、瀝青等重質(zhì)烴組分沉積也將堵塞裂縫及附近地層。
2.重復壓裂措施效果技術
2.1壓裂井選井選層技術
（1）油井必須具有足夠的剩余儲量和地層能量。一般油井靜壓應在7MPa以上。
（2）有足夠的地層系數(shù)。地層系數(shù)過低，地層供油能力弱，必須加大施工規(guī)模，增加裂縫長度；地層系數(shù)過大，必須有很高的裂縫導流能力，宜采用端部脫砂壓裂技術。一般要求kh>0.5×10-3μm2。
（3）優(yōu)先選擇前次壓裂由于施工原因造成施工失?。ㄈ缭缙诿撋埃┚?；前次改造規(guī)模不夠的壓裂井；前次改造對裂縫支撐不夠的井；改造后支撐劑破碎的井。
（4）選井要注意井況，應選擇套管狀況及強度具備條件，最好距邊底水、氣頂有一定距離，有較好遮擋層的井層。
（5）用模糊識別原理進行定量選井選層。模糊識別原理的應用綜合權衡各種因素，得出理想壓裂井層的特征參數(shù)，計算出重復壓裂井層的歐氏貼近度。歐氏貼近度數(shù)值與重復壓裂有效期呈正比關系， 其中薩爾圖油層歐式貼近度應高于0.58，高臺子應高于0.5，葡萄花應高于0.6。
2.2重復壓裂時機的確定
壓裂投產(chǎn)后油氣井的生產(chǎn)特征一般分為3個階段。
（1）線型流階段。此階段原油從支撐裂縫前緣流向井筒，為壓后高產(chǎn)階段，不過產(chǎn)量下降較快。
（2）擬徑向流階段。此階段原油一方面從支撐裂縫前緣流向井筒，另一方面也從裂縫兩側(cè)基巖流入井筒。此時產(chǎn)量已低于第一階段產(chǎn)量，但生產(chǎn)能力仍高于油層未經(jīng)過壓裂改造前的產(chǎn)量，此階段產(chǎn)量較穩(wěn)定。
（3）徑向流階段。此階段支撐裂縫已失去了高導流能力，生產(chǎn)能力已恢復到壓前水平。壓裂井經(jīng)過線型流、擬徑向流直至徑向流，增產(chǎn)期即告結束，此時，原油處于經(jīng)濟生產(chǎn)下限，應考慮重復壓裂。
（4）重復壓裂間隔時間確定
統(tǒng)計以往壓裂井措施效果，其增液有效期一般在16-20個月之間，擬徑向流階段在壓后4到20個月之間。根據(jù)壓裂裂縫失效時間一般在2年左右和達到徑向流階段時間20個月，確定復壓時間間隔為22個月以上。此外，用壓裂模擬軟件和油藏模擬軟件對重復壓裂后日增油量與復壓前地層壓力系數(shù)的關系進行模擬發(fā)現(xiàn)，當復壓井層壓力系數(shù)為0.7～1.3時，是獲得復壓效果的最佳區(qū)間。
2.3重復壓裂施工工藝優(yōu)化
（1）壓裂液的優(yōu)選。針對重復壓裂井層低壓、低滲的特點，為減輕壓裂液的傷害，全部應用殘渣為134mg/l的低配比胍膠壓裂液，其流變性、濾失性能均能滿足指標要求。此外，對于修后壓裂、污染嚴重和地層壓力相對低的井應用高效助排劑提高返排率，最大限度降低壓裂液污染。
（2）壓裂工藝的優(yōu)化。①原縫改造工藝。原層段壓裂改造針對初次壓裂施工規(guī)模和效果，采用增大壓裂施工規(guī)模和高砂比，通過延長裂縫長度和提高導流能力保證措施效果。②層段內(nèi)壓開新裂縫。對于層段性質(zhì)差異較大，或部分層含水高的井，采取暫堵壓裂工藝封堵原層段，壓開中低滲透層；對非均質(zhì)厚油層，通過補射非主力油層和層段重新組合，壓開新裂縫提高儲量動用程度。③酸洗裂縫。對于低滲透井層（平均單層滲透率51X10-3um2）采用酸洗裂縫工藝提高和恢復裂縫壁面的導流能力，解除由于鑲嵌、壓實堵塞產(chǎn)生的傷害。
3.現(xiàn)場試驗
截至2008年底，累計重復壓裂施工59口井，平均單井射開砂巖厚度13.3m、有效厚度4.3m。初期平均單井日增液38.7t，日增油6.2t，有效率91.5%。2008年以前壓裂的55口井平均有效期已達16.4個月，平均單井累計增油1769t。
（1）原層段原縫改造。原層段原縫壓裂改造28口井、75個層，平均單層射開砂巖3.9m，有效1.1m，平均單層加砂量由原來的6.7m3提高到8.6m3（增加幅度28%），加砂半徑由原來的26.3m提高到29.9m（增加幅度13.7%）。壓后平均日增液35.7t，日增油6.5t。到目前平均有效期為16.9個月，平均單井累計增油1974t。
（2）層段內(nèi)壓開新裂縫。原層段開新縫27口井77個層，平均單層射開砂巖3.58m，有效1.67m，平均單層加砂量由原來的6.5m3提高到7.9m3（增加幅度21%），加砂半徑由原來的25.9m提高到28.7m。單縫加砂量由原來的4.5m3提高到6.1m3（增加幅度35%），加砂半徑由原來的22.3m提高到25.3m（增加幅度10.8%）。壓后平均單井日增液41.7t，日增油5.9t，到目前平均有效期為15.8個月，平均單井累計增油1558t。
（3）酸洗裂縫。酸洗裂縫6口井19個層（其中原層段原縫酸洗4口，原層段開新縫酸洗2口），平均單層射開砂巖4.3m，有效1.1m。層段滲透率最高110×10-3μm2，平均單層滲透率僅為47×10-3μm2 ，措施后初期平均單井日增液35.8t，日增油5.3t。平均單井已累計增油1181t，平均有效期已達13.7個月。
關鍵詞 牙隱裂 樹脂 充填
牙隱裂是中老年患者常發(fā)生的一種牙體慢性損傷，磨牙多見。由于病變位置隱匿，臨床表現(xiàn)不一，易誤診或漏診，處理不當往往造成患牙喪失。早期牙隱裂的診斷和有效治療，對保存患牙功能甚為重要。2005～2009年對70例患者81顆早期隱裂牙采用修補術治療，療效滿意，現(xiàn)報告如下。
資料與方法
收治無急性牙外傷史和牙體修復史的早期牙隱裂患者70例81顆患牙，其中男39例，女31例。對隱裂部位狀況，分別采用碘酊染色和咬紙法和X線攝片，觀察牙體牙周狀況。
治療方法：全部采用隱裂修補術，即沿隱裂線作牙體制備，洞底至少到達牙本質(zhì)中層，洞底呈圓弧型，洞寬超過2mm，用樹脂充填，術后調(diào)，隨訪1年。
療效判斷標準：①有效：患牙自覺癥狀改善或消失，充填完整，牙髓活力正常，能行使咀嚼功能；②失?。夯佳雷杂X癥狀加重，出現(xiàn)牙髓炎或根尖周炎，或牙齒折裂。
結 果
81顆隱裂牙經(jīng)治療，隨訪到有3顆牙尖斜裂和2顆近遠中溝裂的患牙因咬硬物不慎牙折，1顆近遠中溝裂患牙自覺癥狀加重，總治療有效率90.9%，失訪15顆。見表1。
討 論
早期牙隱裂的診斷標準［1］：①牙冠完整，面可見與發(fā)育溝吻合并延伸越過邊緣嵴的隱裂，可伴有不同程度的繼發(fā)齲；②自覺咬不適，偶爾在某一特定部位咀嚼會產(chǎn)生突發(fā)性銳痛，遇冷熱刺激不太敏感；③無牙髓炎或根尖周炎癥狀。
病因分析：①力因素：本組患牙均無急性外傷史，未做過充填治療和牙髓病治療。從好發(fā)年齡和好發(fā)牙位來看，40～50歲中年人的上頜磨牙發(fā)病率最高，可能是由于磨牙萌出時間最早，又是咀嚼的核心，承擔的力最大。②牙體因素：從隱裂線的好發(fā)部位來看，多數(shù)牙隱裂發(fā)生在牙尖之間的窩溝區(qū)，該區(qū)域是牙齒發(fā)育時期的鈣化接合區(qū)，抗裂強度低，受正常力時容易產(chǎn)生應力集中［2］。有研究認為［3］，磨牙發(fā)育溝處的釉質(zhì)內(nèi)和牙頸部，由于不同組織的交界處各組織之間的彈性模量有差異，存在著應力集中現(xiàn)象，其有效應力值明顯高于其他部位。楔狀缺損便是由于頸部3種牙體組織彈性模量的差異，存在著應力集中而形成的裂紋。本資料中隱裂牙的楔狀缺損發(fā)生率7%。③牙周因素：牙周組織對力有一定的耐受力和生理性調(diào)整的功能。牙周膜能傳遞、緩沖、儲存力，并通過神經(jīng)反射調(diào)節(jié)咀嚼力的大小。資料顯示，早期牙隱裂牙松動較少見(3.5%)，X線片顯示患牙的牙周組織出現(xiàn)硬骨板增厚，牙槽骨密度增高，骨小梁增粗，反映了牙周組織對異常力的適應性反應。
防治：81顆早期牙隱裂患牙，經(jīng)隱裂修補術，1年的治療有效率90.9%，表明早期發(fā)現(xiàn)和治療效果比較理想。而近遠中溝裂的患牙術后仍有28.6%出現(xiàn)癥狀加重，或牙折的可能，建議出現(xiàn)異常情況應先用扎絲結扎或帶環(huán)固定后再做根管治療最后行全冠修復。
調(diào)可減少牙尖斜面的水平分力，有利于消除異常力對牙體和牙周組織的不良刺激。隱裂溝的洞型制備及選用應與牙齒的熱膨脹系數(shù)和彈性模量相接近的光敏材料修復，對防止牙隱裂的繼續(xù)發(fā)展有一定的作用，也有資料介紹先用氫氧化鈣墊底再用光固化材料充填，筆者認為對于早期牙隱裂建議用樹脂充填再調(diào)牙合療效不錯。
牙隱裂的預后通常是不肯定的，所以牙隱裂的預防尤其重要。預防的方法有口腔衛(wèi)生宣教，避免經(jīng)常性地咀嚼過硬的食物，避免偏側(cè)咀嚼；定期口腔保健，消除隱裂的危險因素；對于磨耗導致的牙尖過高、過陡，可先行調(diào)磨并制作可摘式合墊，既可以防止過度磨耗導致的牙齒側(cè)向力過大，還可以防止磨耗導致的垂直距離喪失。
參考文獻
1 王嘉德.早期牙隱裂的綜合治療及療效觀察［J］.中華口腔醫(yī)學雜志,1994,29(6):348-350.
